3.1.2 内喷丸材料试验结果。为解决实际生产中可能遇到的问题，针对内喷丸管进行了弯管、管端加工、热处理试验，研究部分工序对管材性能的影响及此类材料加工特点。试验结果如下：

a. 内喷丸不锈钢管的焊接性和机加性与常规材质相比较，并没有太大差异。b.内喷丸不锈钢管在进行弯曲成型时，当变形量超过15%后喷丸层开始产生鳞片状翘起或褶皱，随变形量增大趋于严重。此外，根据我公司的制造标准要求，当变形量超过15%时，需对变形区域进行固溶化热处理，而当热处理温度到达1000℃时，喷丸层已基本消失，不具备抗腐蚀能力，所以在内喷丸不锈钢管生产过程中，应避免变形量超过15%的冷成型加工。c.热校对内喷丸不锈钢管的影响因素较多，不同的热校温度和时间，对喷丸层的影响也不同。为避免对喷丸层的影响，实际生产中应尽量避免热校。

3.1.3 内喷丸不锈钢管管屏整体热处理问题。部分管屏部件同 时 存 在 SA-213T91/T92 和 SA-213S 内 喷 丸、SA-213TP347HFG 内喷丸材质，SA-213T91/T92 通常布置在管屏端部。由于SA-213T91/T92 焊接或成型后必须进行热处理，而管屏中的内喷丸管子经过热处理会导致内喷丸层强化效果消失，因此管屏无法进行整体热处理。

3.1.4 采取的工艺措施。a.对于尚未投料的部件，与设计者协商，在SA-213T91/T92 与内喷丸管之间增加非内喷丸不锈钢管过渡段，将SA-213T91/T92 与过渡段对接、热处理后，再与管屏其他元件对接。b.对于已投料的部件，与设计者沟通确定内喷丸管端部允许失效区域，将内喷丸管与SA-213T91/T92 对接端断一截短管，先将SA-213T91/T92 与短管对接、热处理后，再与管屏其他元件对接。c.对于SA-213T91/T92 存在弯管或附件焊接，处理方法同a 或b 在热处理前增加弯管、附件焊接等相应工序。附件装焊前应通过划线、对样等措施严格控制焊接位置，避免整体装配后附件位置串线。d.对于部分端部接壁厚大于6mm的12Cr1MoVG 管子的管屏，采取类似上述的措施进行控制。

3.2 高温段管屏中密封板的焊接问题

3.2.1 制造过程中的难点。分隔屏部件中存在SA-213T91 材质上焊齿形密封板结构，原则上SA-213T91 材质上不允许焊密封板。根据以往生产经验，此类结构焊后易出现延迟裂纹，影响产品质量，并且装配难度大，见图3。

图3 密封板结构图

3.2.2 采取的工艺措施。a.针对SA-213T91 材质上焊齿形密封板结构，反馈设计者在密封板位置增加不锈钢过渡段，即可避免密封板焊接后SA-213T91 管子出现延迟裂纹的问题。b.针对装配难度大的问题，通过试验确定了更加精确的密封板下料尺寸，减小密封板装配时管子与密封板之间间隙，降低焊接难度，避免强制装配。焊接时若密封板与管子之间间隙较大，则首先将间隙填满，然后再焊接到要求的焊角尺寸，在收弧填满弧坑以避免收弧裂纹。此结构焊接需进行焊前预热及焊后后热，故提制了相应的预热及后热工装，见图4。

图4 密封板装焊预热工装示意图

3.3 蛇形管管屏的变形控制

蛇形管管屏部件整体尺寸较大，装配、转运及热处理过程中可能会造成管屏变形，因此在实际生产中采取了部分防变形措施，主要包括：

a.将包装用的夹持角钢提到零件清单中，用于管屏的转送及热处理。同时对于分隔屏部件，在夹持角钢中间位置采用工艺用料所提供的铁丝加强夹持角钢的强度。b.根据工艺处对车间不锈钢的热校统计，对于带有空间弯的结构明显校正量大，弯头的校正量也明显较多。生产时，车间在来料状态、焊接、起吊、弯管、热处理和装配工序上加强控制，减少了管屏的校正量。

图5 末级过热器出口集箱结构图

图6 带分屑槽的钻头和管孔刀具

4 集箱部件制造工艺方面

4.1 总体结构介绍

高效超超临界机组相比常规超超临界机组，提高了主蒸汽出口压力和再热蒸汽出口温度，主要在过热器和再热器系统有所变化，体现在集箱总体结构上的变化是提升了部分高温段集箱材质及规格，为集箱部件的实际生产带来了一些困难。

4.2 高材质、大壁厚集箱制造工艺控制

4.2.1 部件简介。高温段过热器、再热器系统中的集箱普遍采用大壁厚的SA-335P91、SA-335P92 筒身材质。该材质硬度高、焊接性差、具有较强的冷裂纹倾向，为实际生产带来较大困难，实际生产过程中采取了多项控制措施，集箱结构见图5。

文章来源：《现代制造技术与装备》 网址: http://www.xdzzjsyzb.cn/qikandaodu/2021/0708/933.html